¬аше окно в мир —јѕ–
 
Ќовости —татьи јвторы —обыти€ ¬акансии Ёнциклопеди€ –екламодател€м
—татьи

24 марта 2016

 ќћѕј— 3D + FlowVision: моделирование рабочих процессов в пиролизной установке дл€ утилизации отходов

–.»скович-Ћотоцкий, я.»ванчук, я.¬еселовский

–остислав »скович-Ћотоцкий ярослав »ванчук ярослав ¬еселовский
ќт редакции isicad.ru: –езультаты этой статьи, представленной нам дл€ публикации компани€ми ј— ќЌ и “≈—»—, рассматриваютс€ как вклад в фундамент решений PLM-консорциума (с участием ј— ќЌ, “≈—»—, јдем, Ќ“÷ јѕћ, Ёремекс), о котором можно прочитать, например, в публикации Ђ¬ одной лодке: российские разработчики представили сквозное PLM-решение на форуме Ђ–азв»“иеї.

јвторы Ц представители кафедры металлорежущих станков и оборудовани€ автоматизированных производств ¬инницкого национального технического университета, ¬инница, ”краина:
–остислав ƒмитриевич »скович-Ћотоцкий Ц профессор, доктор технических наук, заведующий кафедрой, islord@vntu.edu.ua ;
ярослав ¬ладимирович »ванчук Ц кандидат технических наук, доцент, ivanchuck@ukr.net ;
ярослав ѕетрович ¬еселовский Ц аспирант, slavaveselovsky@yandex.ru.

јвторска€ аннотаци€
ƒанна€ стать€ посв€щена теоретическому исследованию термофизических процессов в качестве основных рабочих процессов, протекающих в пиролизной установке дл€ утилизации отходов с помощью численного моделировани€. Ќа основе разработанной в CAD-системе  ќћѕј—-3DV16 трехмерной модели пиролизной установки, в программном пакете FlowVision 3.09.04 численным методом конечно-объемных элементов определены основные зависимости тепловых и гидродинамических параметров, которые позволили оценить эффективность разработанной конструкции теплообменника и камер сгорани€, дожигани€ и охлаждени€ пиролизной установки дл€ утилизации отходов и определить дальнейшее перспективные направлени€ их улучшени€ и модернизации.

 лючевые слова: моделирование, конечно-объемные элементы, температура, горение, теплообмен, утилизаци€.

SIMULATION OF WORKING PROCESSES IN THE PYROLYSIS PLANT FOR WASTE RECYCLING

R. D. Iskovych-Lototsky, Y. V. Ivanchuk, Y. P. Veselovsky

This article is devoted to theoretical investigation of thermal physical processes as the main working processes in a pyrolysis plant for waste disposal by the numerical simulation. Based on the developed to a certain CAD-system KOMPAS-3DV16 three-dimensional model of a pyrolysis plant, in the software package FlowVision 3.09.04 finite-volume element method defines the main dependence thermal and hydrodynamic parameters that allowed us to estimate the effectiveness of the developed design of heat exchangers and combustion chambers, post-combustion, cooling the pyrolysis plants waste and identify further promising directions for their improvement and modernization.

Keywords: modeling, finite-volume elements, temperature, combustion, heat transfer, recycling.

1. ќбъект исследовани€

 афедрой металлорежущих станков и оборудовани€ автоматизированного производства ¬инницкого национального технического университета совместно с ќќќ Ќѕѕ Ђ√идравлика ¬инница-—ервисї, была разработана пиролизна€ установка (рис. 1) [1-11, 12], котора€ позвол€ет эффективно утилизировать медицинские отходы с минимальными экономическими и технологическими затратами и последующим эффективным использованием тепловой энергии [5, 6].
 омпас-3D и FlowVision

а

 омпас-3D и FlowVision

б

–ис. 1. ќбщий вид пиролизной установки дл€ утилизации медицинских отходов:
а Ч вид спереди; б Ч вид сзади

Ћюбое моделирование требует наличи€ модели. ѕоэтому в цел€х анализа всех рабочих процессов, на основе технических чертежей пиролизной установки в CAD-системе, а именно в программном комплексе трехмерного твердотельного моделировани€  омпас 3D-V16, была разработана объемна€ CAD-модель (рис. 2) пиролизной установки дл€ утилизации отходов [11].
 омпас-3D и FlowVision

–ис. 2. ћодель пиролизной установки дл€ утилизации отходов

ѕредложенна€ пиролизна€ установка содержит камеру сжигани€ 1, дожигани€ 2 и охлаждени€ 3, расположенных под одной общей крышкой печи 4, системы циклонов 5 и дымоходной трубы 6, соединенные между собой трубопроводами 16 и 17 и образуют единую систему направлени€ газового потока. ѕричем объем камеры сгорани€ 1 в шесть раз больше объема камеры дожигани€ 2, котора€ имеет тороидальную форму. ¬ камерах сжигани€ 1 и дожигани€ 2 в соответственно установлены инжекторные горелки 7 и 8. ƒл€ подачи воздуха в камеры сгорани€ 1 и дожигани€ 2 использованы нагнетательный вентил€тор 9, а в камере охлаждени€ 3 размещен теплообменный аппарат дл€ нагрева воды 10 системы коммунального обогрева. ћежду камерами сжигани€ 1, дожигани€ 2 и камерой охлаждени€ 3 выполнены соответствующие перегородки 11 и 12. √азопроводы 14 подключены к инжекторным горелкам 7, 8 камер сжигани€ 1 и дожигани€ 2. ƒымоходна€ труба 6 обеспеченна вентил€тором 15 и соединена с системой циклонов 17 через систему фильтров 13 трубопроводами 16 и 17. ƒл€ подачи мусора в камеру сжигани€ 1 предусмотрено ленточный транспортер, а сама камера сжигани€ содержит окно загрузки и окно выгрузки золы.

ѕиролизна€ установка работает следующим образом.

¬ камеру сжигани€ 1 через ленточный транспортер подаютс€ отходы и зажигаетс€ инжекторна€ горелка 7. ƒостигнув заданной температуры в камере сгорани€ 1, контролируемой термопарой, зажигаетс€ инжекторна€ горелка 7 в камере дожигани€ 2. ¬ полости камер сжигани€ 1 и дожигани€ 2, которые расположены под одной общей крышкой печи 4, нагнетательным вентил€тором 9 подаетс€ поток воздуха, поступающего с воздухозаборного люка камеры охлаждени€. –азогретый образован газовый поток, направл€етс€ из камеры сжигани€ 1 в камеру дожигани€ 2 и дожигаетс€ с помощью, горизонтально установленной инжекторной горелки 8. ƒалее, в камере охлаждени€ 3, очищенный от горючих газов и несгоревших частиц, газовый поток нагревает воду, котора€ протекает через теплообменный аппарат 10 системы коммунального обогрева, после чего газовый поток поступает по трубопроводу в систему циклонов 17 и в систему фильтров 13, где происходит дополнительное его очистка. »з системы циклонов 17 и системы фильтров 13 вентил€тор 15 подает газовый поток в дымоходную трубу 6. Ќа основе разработанной CAD-модели установки дл€ утилизации отходов были выбраны и обоснованы оптимальные размеры камер сжигани€ 1, дожигани€ 2 и охлаждени€ 3 (рис. 2), а также была разработана рациональна€ компоновочна€ схема расположени€ систем грубой (системы циклонов 5) и тонкой очистки (система фильтров 13) отработанных дымовых газов. — помощью, созданной реальной объемной модели пиролизной установки дл€ утилизации отходов, были смоделированы процессы конвективного теплообмена в процессе высокотемпературного горени€ внутри установки, а также выбраны рациональные технологические параметры по эксплуатации установки дл€ утилизации отходов [15].

2. ѕостановка задачи исследовани€

ƒл€ оценки вли€ни€ конструктивных и режимных параметров на физические процессы, протекающие в процессе горени€ в камерах сжигани€, дожигани€ и охлаждени€ данной пиролизной установки использовалась —ј≈-система, а именно программный комплекс FlowVision 2.5.04 [16], что позвол€ет моделировать методом конечно-объемных элементов сложные движени€ жидкости и газа, включа€ течени€ с сильной закруткой, горением, течени€ со свободной поверхностью. Ќа основе технического черчени€ пиролизной установки в CAD-системе, а именно в программном комплексе трехмерного твердотельного моделировани€  омпас 3D-V16, была разработана объемна€ модель основного узла пиролизной установки (рис. 3) в которой размещены камеры сгорани€, дожигани€ и охлаждени€.
 омпас-3D и FlowVision

–ис. 3. ќбъемна€ модель основного узла пиролизной установки:
1 - камера сжигани€; 2 - камера дожигани€; 3 - камера охлаждени€

¬ данном случае, дл€ расчета газодинамических процессов, необходима€ геометрическа€ область, в которой происходит движение жидкой или газообразной среды. ѕоэтому на основе разработанной объемной модели основного узла пиролизной установки была разработана объемна€ модель геометрической области (рис. 4, а), в которой происход€т основные физические процессы горени€. Ќа самой объемной модели геометрической области определ€ем основные исходные данные, что в свою очередь будут граничными услови€ми дл€ расчета процесса горени€ (рис. 4, б).
 омпас-3D и FlowVision

а

 омпас-3D и FlowVision

б

–ис. 4. ќбъемна€ модель геометрической области дл€ расчета газодинамических процессов горени€:
а - общий вид геометрической области; б - граничные услови€ дл€ расчета процесса горени€

¬ данной расчетной геометрической области будем рассматривать модель турбулентного течени€ слабосжатой двухфазной среды с возможностью учета горени€ газовых смесей, котора€ задаетс€ следующими базовыми параметрами (граничными услови€ми):

  • температура внешней среды “=293о  ;
  • начальное давление –=101325 ѕа.
Ќа входе в геометрическую область подаетс€ воздушно-газова€ смесь топлива, котора€ задана следующими параметрами (граничными услови€ми) [9], т.е.:
  • нормальна€ массова€ скорость газа Qг=0,231 кг/(м2∙с);
  • нормальна€ массова€ скорость воздуха Qп=0,305 кг/(м2∙с);
  • коэффициент пульсации входного потока газа и воздуха b=0,03;
  • масштаб турбулентности I=0,01 м.
Ќа стенках камер сжигани€, дожигани€ и охлаждени€ зададим условие протекани€ с пограничным слоем, характеризуетс€ логарифмическим законом изменени€ касательной компоненты скорости. ј граничное условие на выходе зададим, как нулевой поток.

ƒл€ дальнейшей оценки вли€ни€ конструктивных и режимных параметров на теплообменные процессы, протекающие в теплообменном аппарате и камере охлаждени€ данной пиролизной установки, использовалась —јE-система, а именно программный комплекс FlowVision 3.09.04 [17], что позвол€ет моделировать методом конечно-объемных элементов сложное движение жидкости и газа, включа€ течени€ с сильной закруткой, горением, течени€ со свободной поверхностью, а также сопр€женный теплообмен.

“акже на основе технического черчени€ пиролизной установки в CAD-системе, а именно в программном комплексе трехмерного твердотельного моделировани€  омпас 3D-V16, была разработана объемна€ модель основного теплообменного узла пиролизной установки, в которой размещены такие геометрические области как: камера охлаждени€ 1, теплообменный аппарат 2 и охлаждающа€ жидкость 3 (рис. 5, а). ј на рисунке 5, б показаны граничные услови€ дл€ дальнейшего расчета.

 омпас-3D и FlowVision

а

 омпас-3D и FlowVision

б

–ис. 5. –асчетна€ CAD-модель геометрической области теплообменного узла пиролизной установки и граничные услови€ дл€ расчета теплообменных процессов:
а Ч CAD-модель теплообменного узла в камере охлаждени€; б Ч граничные услови€ дл€ расчета сопр€женного теплообмена

¬ данной CAD-модели теплообменного узла в камере охлаждени€ будем рассматривать три сопр€женных геометрических области (рис. 5, а), представленных трем€ видами сред. ѕерва€ среда - полость камеры охлаждени€ 1 (рис. 5, а) в которой наход€тс€ гор€чие газы продуктов сгорани€ воздушно-газовой смеси топлива в виде модели турбулентного течени€ слабоcжатой двофазной среды. Ќа входе в данную геометрическую область 1 (рис. 5, б) подаютс€ гор€чие газы продуктов сгорани€ воздушно-газовой смеси топлива, которые заданы следующими параметрами, вз€тые из результатов моделировани€ процесса горени€ на входе в камеру охлаждени€, а именно:

  • температура гор€чих газов продуктов сгорани€ воздушно-газовой смеси топлива на входе в камеру охлаждени€ t = 960 C∞;
  • начальное давление –=101325 ѕа.
  • нормальна€ массова€ скорость гор€чих газов Qп=1,071 кг/(м2∙с);
  • коэффициент пульсации входного потока газа и воздуха b=0,03;
  • масштаб турбулентности I=0,01 м.
¬тора€ среда - теплообменник 2 (рис. 5, а), который представлен в виде твердого тела и материалом которого €вл€етс€ нержавеюща€ сталь, а начальна€ температура стенок 20 C∞.

“реть€ среда - полость теплообменника 3 (рис. 5, а) в которой находитс€ охлаждающа€ жидкость (вода) в виде модели турбулентного течени€ не сжатой однофазной среды. Ќа входе в данную геометрическую область 3 (рис. 5, б) подаетс€ вода при следующих граничных услови€х, а именно:

  • температура охлаждающей жидкости t = 20 C∞;
  • начальное давление – = 101325 ѕа;
  • нормальна€ скорость охлаждающей жидкости V = 1 м/с;
  • коэффициент пульсации входной охлаждающей жидкости b = 0,03;
  • масштаб турбулентности I = 0,01 м.
Ќа стенках камер охлаждени€ и теплообменного аппарата зададим условие протекани€ с пограничным слоем, который характеризуетс€ логарифмическим законом изменени€ касательной компоненты скорости. ј граничное условие на выходе данных геометрических областей 1 и 3 (рис. 5, б) зададим, как нулевой поток.

3. ћетоды исследовани€

“ак как расчет процесса горени€ проводитс€ методом конечно-объемных элементов, тогда дл€ дальнейшего расчета необходимо построить конечно-объемную расчетную сетку с учетом течени€ вблизи элементов конструкции горелок, имеющих различные линейные размеры. Ќачальна€ расчетна€ сетка (рис. 6, а), была прин€та равномерной по всей расчетной области. ƒл€ более детального разрешени€ вблизи стенок, в области горелок и в области форсунок подачи воздуха проведена адаптаци€ расчетной сетки разного уровн€ по поверхности (рис. 6, б).

Ќа сегодн€шний день в программе FlowVision 2.5.04 реализованы следующие модели горени€ газов: "«ельдович", "ћагнусен", "јррениус", "упрощенна€ модель EDC" [18]. ћодель "«ельдович" базируетс€ на гипотезе, что кинетика химических процессов горени€ протекает достаточно быстро, чтобы считать врем€, за которое происходит сам процесс мгновенным.

 омпас-3D и FlowVision

а

 омпас-3D и FlowVision

б

–ис. 6. ¬ид конечно-объемной расчетной сетки:
а - равномерна€ сетка по всей расчетной области; б - адаптированна€ сетка вблизи стенок характеристических расчетных област€х модели

ѕоэтому расчет процесса горени€ по модели "«ельдович" в пиролизной установке состоит из двух этапов: расчет "холодного течени€" процесса смешивани€ воздуха и газа; расчет горени€ смешанной воздушно-газовой смеси после поджога.

ƒл€ расчета сопр€женного теплообмена в камере охлаждени€ между продуктами сгорани€ и теплообменным узлом начальную расчетную сетку принимаем равномерной по всей расчетной области, а дл€ получени€ адекватных результатов расчета делаем адаптацию по стенкам (рис. 7).

 омпас-3D и FlowVision

–ис. 7. —хема установки начальной расчетной сетки

¬о FlowVision предусмотрено два способа задани€ шага расчета динамических задач: в секундах и числом CFL ( уранта-‘ридрихса-Ћеви) [21, 23]. ƒл€ данной стационарной задачи мы выбираем посто€нный шаг по времени исход€ с 1/10 пролетного времени дл€ характерного размера задачи. ¬ данном случае характерный размер Ч длина трубы теплообменника Lm = 90 м и длина рассто€ни€ от входа в охлаждающую камеру к выходу Lк = 1,4 м. ѕролетное врем€ Ч врем€, необходимое гипотетической частице, движущейс€ со средней скоростью потока V≈1 м/с (скорость частиц воды и гор€чих газов примерно равны между собой), преодолеть характерный размер: а) дл€ теплообменника Ч τm = 0,1 (Lm/V) = 0,1(90/1) = 0,9 c; б) дл€ камеры охлаждени€ Ч τк = 0,1 (Lк/V) = 0,1 (1,4/1) = 0,14 c. ¬ нашем случае дл€ получени€ адекватных результатов расчета мы принимаем τ=0.

4. –езультаты исследований

–езультатом расчЄтов €вл€етс€ распределение коэффициента избытка окислител€ (рис. 8).
 омпас-3D и FlowVision

а

 омпас-3D и FlowVision

б

 омпас-3D и FlowVision

в

–ис. 8. –аспределение коэффициента избытка окислител€:
а - вид справа; б - шкала распределени€ коэффициента избытка окислител€ типа цветова€ гамма; в - вид слева

Ќа основе распределени€ коэффициента избытка окислител€ (рис. 8) мы получаем распределение температуры в объеме камер сжигани€, дожигани€ и охлаждени€ (рис. 9).

 омпас-3D и FlowVision

а

 омпас-3D и FlowVision

б

 омпас-3D и FlowVision

в

–ис. 9. –аспределение температуры в камерах сжигани€, обжига и охлаждени€:
а - вид справа; б - шкала распределени€ температуры продуктов сгорани€ типа цветова€ гамма; в - вид слева

“акже при расчете процесса горени€ получаем распределение векторов скоростей потоков горючих газов (рис. 10).
 омпас-3D и FlowVision

а

 омпас-3D и FlowVision

б

–ис. 10. –аспределение векторов скоростей потоков горючих газов в камерах сжигани€, дожигани€ и охлаждени€:
а - вид слева; б -вид справа

ѕо результатам расчетов процесса горени€ в камерах сжигани€, дожигани€ и охлаждени€, на базе вычислительного комплекса — »“-4 »нститута кибернетики имени ¬.ћ. √лушкова (г.  иев), мы получили распределение температуры гор€чих газов в характеристических плоскост€х в камере охлаждени€ (рис. 11).
 омпас-3D и FlowVision

а

 омпас-3D и FlowVision

б

–ис. 11. –аспределение температуры в камере охлаждени€: а - вид сверху; б -вид снизу

“акже по результатам расчетов мы получили распределение температуры стенок теплообменника (рис. 12).
 омпас-3D и FlowVision

а

 омпас-3D и FlowVision

б

–ис. 12. –аспределение температуры стенок теплообменника в камере охлаждени€:
а - вид сверху; б -вид снизу

5. ќбсуждение результатов исследовани€

ѕри определении эффективности конструкции камер сжигани€, дожигани€ и компоновки расположени€ инжекторных горелок следует определить распределени€ высоких температур горени€. јнализиру€ распределение температуры в камерах сжигани€, дожигани€ и охлаждени€ (рис. 9) закономерно, равномерно установлении инжекторные горелки в одной плоскости обусловливают создание равномерно-высокой температуры t = 980 Co в самой камере сгорани€, что способствует равномерному протеканию процесса пиролиза в основном месте расположение утилизационных отходов камеры сгорани€. ƒополнительно расположена инжекторна€ форсунка по нагнетанию кислорода, над инжекторнымы горелками в камере сгорани€, создает зону высокой температуры t = 1100C, что дополнительно способствует первичном термическом расписани€ химических компонентов утилизационных отходов.

ƒл€ полного термохимического разложени€ продуктов сгорани€ отходов в камере сгорани€ установлен дополнительна€ инжекторна€ горелка, котора€ поддерживает температуру горени€ t = 1100 Co, а дополнительно установлена втора€ инжекторна€ форсунка дл€ нагнетани€ кислорода в камере дожигани€, создает дополнительную зону повышенной температуры t = 1300 Co, что способствует окончательному термическом распаду опасных химических компонентов утилизационных отходов и требует повышенной теплоизол€ции стенок камеры дожигани€. “акже по распределению температуры в камерах сжигани€, дожигани€ и охлаждени€ (рис. 9) дл€ дальнейшего численного моделировани€ процесса сопр€женного теплообмена в камере охлаждени€ мы определ€ем температуру на входе в камеру охлаждени€, котора€ составл€ет t = 960 Co.

јнализиру€ распределение векторов скоростей потоков горючих газов (рис. 10) в камере дожигани€ можно заметить, что поперечные и пульсационные компоненты скоростей, присущие турбулентному движению, внедр€ютс€ друг в друга, образу€ постепенно расшир€ющую зону смешивани€ (в месте соединени€ камеры сжигани€ и дожигани€) - пограничный слой потока гор€чих газов. ” пограничного сло€ в начальных участках газохода по€вл€ютс€ невозмущенные нагнетательные потоки от инжекторной горелки и кислородной форсунки. Ќо при столкновении потоков газов, подаваемых параллельно в направлении потокам продуктов сгорани€, происходит турбуллизаци€ течени€ с образованием вихрей в местах пересечени€ потоков (рис. 10) и соответственно высокотемпературной зоны.

Ќаличие этой высокотемпературной зоны позвол€ет стабилизировать горение и окончательно завершить термическое разложение опасных химических компонентов утилизационных отходов, причем данна€ способность была подтверждена как экспериментально [1], так и в численном моделировании [9].

–аспределение температуры гор€чих газов в характеристических плоскост€х в камере охлаждени€ (рис. 11) показывает нам, что перепад температуры на входе и на выходе из камеры составил около Δt = 600 Co, что означает эффективность выбранной конструкции теплообменного узла и компоновки камеры охлаждени€. ƒополнительно можно отметить, что основна€ высокотемпературна€ масса сосредотачиваетс€ в середине теплообменного аппарата, что позвол€ет задержать поток гор€чих газов продуктов сгорани€ и соответственно максимально их охладить. –езультаты распределени€ температуры стенок теплообменника (рис. 12) показали разницу температуры охлаждающей жидкости (воды) на входе и на выходе из теплообменника Δt = 100 Co, при нормальной скорости охлаждающей жидкости V = 1м/с, что повышает запас наращивани€ мощности и  ѕƒ теплообменника.

6. ¬ыводы

ѕо результатам численного моделировани€ процесса горени€ в пиролизной установке получено распределение температуры в характеристических плоскост€х, позвол€ет оценить эффективность конструкции камер сжигани€ и дожигани€. ј именно: наличие равномерности распределени€ температуры в камере сгорани€ и уровень температуры в камере дожигани€ позволили получить полноту сгорани€ токсичных или мало токсичных газов продуктов сгорани€, дл€ температурного разложени€ которых необходимо определенное врем€.

“акже определены зоны повышенных температур, что позволили усилить термоизол€цию элементов стенок камер сжигани€ и дожигани€. “акже по результатам многочисленных исследований, а именно распределени€ векторов скорости в характеристических плоскост€х камер сжигани€, дожигани€ и охлаждени€ пиролизной установки можно сделать вывод, что в данных температуных зонах присутствуют турбулентные завихрени€, которые положительно способствуют процессу полного сгорани€ (догорани€) токсичных продуктов сгорани€.

јнализиру€ полученные в программном комплексе результаты численного моделировани€ сопр€женного теплообмена, получены распределение температуры продуктов сгорани€ в характерных плоскост€х камеры охлаждени€, что позвол€ет оценить эффективность конструкции камеры охлаждени€ и теплообменника. јнализиру€ картину температурного распределени€, определ€ем, что температура на выходе из камеры охлаждени€ соответствует экологическим нормам температурного загр€знени€ окружающей среды [24, 25].

“акже по результатам многочисленных исследований, а именно значение средней температуры воды на выходе из теплообменника, можно сделать вывод об эффективности использовани€ данного теплообменного узла в системе коммунального обогрева. ј распределение температуры вдоль стенок теплообменного узла свидетельствует о температурной нагрузке, что позвол€ет оценить эффективность данной конструкции [26].

ѕолученные результаты численного моделировани€ распределени€ температур, показал преимущества выбранного подхода к проектированию, а также позволил доказать эффективность разработанной конструкции пиролизной установки дл€ утилизации отходов на кафедре металлорежущих станков и оборудовани€ автоматизированного производства, ¬инницкого национального технического университета.

Ћитература
1. ≤скович-Ћотоцький, –. ƒ. ѕ≥рол≥зна установка утил≥зац≥њ медичних в≥дход≥в з додатковим очищенн€м атмосферних викид≥в [“екст] / –. ƒ. ≤скович-Ћотоцький, я. ¬. ≤ванчук, ¬. ≤. ѕовстенюк, я. ѕ. ¬еселовський // ≤≤ ¬сеукрањнська м≥жвуз≥вська науково-техн≥чна конференц≥€ "—учасн≥ технолог≥њ в промисловому виробництв≥": “ези допов≥дей. Ц —уми: Ц 2012. Ц —. 97.

2. ”заков, √. Ќ. Ёффективность применени€ пиролизной технологии дл€ получени€ альтернативного топлива из местных органических отходов [“екст] / √. Ќ. ”заков, –. “. –аббимов, Ћ. ј. јли€рова // ћолодой ученый. Ц 2014. Ц є 4. Ц —. 280Ц283.

3. »схаков, “.ƒ. Ёнерго- и ресурсосбережение при утилизации отработанных дерев€нныхшпал методом пиролиза [“екст] / “. ƒ. »схаков, ј. Ќ. √рачев, ¬.Ќ. Ѕашкиров, –.√. —афин // »звести€ вузов. ѕроблемы энергетики. Ц 2008. Ц є 11-12. Ц —. 16-20.

4. ¬ласова, ё. ё. јнализ факторов, вли€ющих на организацию и особенности сжигани€ твердого топлива в промышленных услови€х [“екст] / ё. ё. ¬ласова, Ћ. Ќ.  озина, ј. ћ. ƒзюбан, ѕ. ѕ.  аськаев // ¬естник Ќ√»Ё».Ц “оль€тти: Ц 2015. Ц є 6 (49).Ц —. 34-38.

5. Gronli, M.G. Mathematical model for wood pyrolysis Ц comparison of experimental measurements with model predictions [Text] / M.G. Gronli, M.C. Melaaen // Energy & Fuels. Ц 2010. Ц є4 (14). Ц P. 791Ц800.

6. Kansa, E. J. Mathematical model of wood pyrolysis including internal forced convection [Text] / E. J. Kansa, H. E. Perlee, R. F. Chaiken // Combustion and Flame. Ц 2007. Ц є29. Ц P. 311Ц324.

7. Galgano, A. Modeling wood degradation by the unreacted-core-shrinking approximation [Text] / A. M. Galgano, C. D. Blasi // Industrial & Engineering Chemistry Research. Ц 2013. Ц є10 (42). Ц P. 2101Ц2111.

8. Park, W.C. Experimental and theoretical investigation of heat and mass transfer processes during wood pyrolysis [Text] / Won Chan Park, Arvind Atreya, Howard R. Baum // Combustion and Flame. Ц 2010. Ц є157. Ц P. 481Ц494.

9. ≤скович-Ћотоцький, –. ƒ. –озрахунок температурних пол≥в в робочих зонах п≥рол≥зноњ установки [“екст] / –. ƒ. ≤скович-Ћотоцький, Ќ. –. ¬еселовська, я. ¬. ≤ванчук, я. ѕ. ¬еселовський // ћ≥жвуз≥вський зб≥рник наукових праць "Ќј” ќ¬≤ Ќќ“ј“ »". Ц Ћуцьк: Ц 2013. Ц ¬ипуск 42. Ц —. 113 Ц 120.

10. ≤скович-Ћотоцький, –. ƒ. ћоделюванн€ процесу теплообм≥ну в шпиндельному вузл≥ установки дл€ розпиленн€ вольфраму [“екст] / –. ƒ. ≤скович-Ћотоцький, я. ¬. ≤ванчук, ™. ≤. ≤вашко // ¬≥сник сх≥дноукрањнського нац≥онального ун≥верситету ≥м. ¬. ƒал€. Ц Ћуганськ: Ц 2013. Ц є2(191)„.1. Ц —. 63 Ц 68.

11. »скович-Ћотоцкий, –. ƒ. ”становка дл€ утилизации отходов [“екст] / –. ƒ. »скович-Ћотоцкий, я. ¬. »ванчук, ƒ. ¬. ѕовстенюк, ќ. Ќ. ƒанилюк // ћир техники и технологий. Ц 2007. Ц є12(73). Ц —. 36-37.

12. ѕат. 23991 ”крањна, ћѕ  F 23 G 5/00. ”становка дл€ утил≥зац≥њ в≥дход≥в/ –.ƒ. ≤скович-Ћотоцький, ѕ. ¬. ѕовстенюк, ћ. ≤. Ўматалюк, ќ. ћ. ƒанилюк - є u 200702015; за€вл. 26. 02. 2007; опубл. 11. 06. 2007, Ѕюл. є8.

13. ѕат. 32098 ”крањна, ћѕ  F 23 G 5/00. ”становка дл€ утил≥зац≥њ в≥дход≥в/ –.ƒ. ≤скович-Ћотоцький, ¬. ≤. ѕовстенюк, ћ. ≤. Ўматалюк, ќ. ћ. ƒанилюк - є u 200711073; за€вл. 08. 10. 2007; опубл. 12. 05. 2008, Ѕюл. є9.

14. ≤скович-Ћотоцький, –. ƒ. ”становка дл€ утил≥зац≥њ медичних в≥дход≥в з в≥дбором тепла та охолодженн€м [“екст] / –. ƒ. ≤скович-Ћотоцький, я. ¬. ≤ванчук, ¬. ≤. ѕовстенюк, √. ¬.  остюк, ќ. ћ. ƒанилюк, Ќ. –. ¬еселовська // «б≥рник наукових праць ¬Ќј”, —ер≥€: “ехн≥чн≥ науки. Ц ¬≥нниц€: Ц 2011. Ц є7. Ц —. 98 Ц 103.

15. ≤скович-Ћотоцький, –. ƒ. «астосуванн€ г≥бридного моделюванн€ при розробц≥ установок дл€ утил≥зац≥њ в≥дход≥в [“екст] / –. ƒ. ≤скович-Ћотоцький, я. ¬. ≤ванчук, ƒ. ¬. “есовський, я. ѕ. ¬еселовський // “ехнолог≥чн≥ комплекси. Ќауковий журнал Ц Ћуцьк: Ц 2012. Ц є 1,2 (5, 6). Ц —. 122 Ц 126.

16. Aksenov, A. A. Numerical Simulation of Car Tire Aquaplaning [Text] / A. A. Aksenov, A. A. Dyadkin, A. V. Gudzovsky // Computational Fluid DynamicsТ96, J.-A. Desideri, C.Hirsch, P.Le Tallec, M.Pandolfi, J.Periaux edts, John Wiley&Sons. Ц 2006. Ц P. 815-820.

17. Egolfopoulos, F. N. An assessment of the lean flammability limits of CH4/air and C3H8/air mixtures at engine-like conditions [Text] / F. N. Egolfopoulos, A. T. Holley, C. K. Law // Proceedings of the Combustion Institute. Ц 2007. Ц Vol.31.є 2. Ц P.3015-3022.

18. Magnussen, B. F. On Mathematical Modelling of Turbulent Combustion with Special Emphasis on Soot Formation and Combustion [Text] / B. F. Magnussen, B. H. Hjertager // Sixteenth Symposium (International) on Combustion. Ц 1976. Ц P. 719-729.

19. —истема моделировани€ движени€ жидкости и газа Flow Vision. ¬ерси€ 2.2. [“екст] / –уководство пользовател€. Ц ћ.: Ц “есис, 2005. Ц 304 с.

20. «ельдович, я. Ѕ. ћатематическа€ теори€ горени€ и взрыва [“екст] / я. Ѕ. «ельдович, √. ». Ѕаренблат, ¬. Ѕ. Ћибровч, √. ћ. ћахвиладзе. Ц ћ.: Ќаука, 1980. Ц 478 с.

21. Wilcox, D. C. Turbulence modeling for CFD [Text] / D. C. Wilcox // DCW Industries, Inc. Ц 1994. Ц 460 p.

22. Ћандау, Ћ. ƒ. √идродинамика [“екст]/ Ћ. ƒ. Ћандау, ≈. ћ. Ћифшиц // “еоретическа€ физика, том VI. »зд. 4-е, стереотипное. Ч ћ.: Ќаука, 1988. Ч 736 с.

23. Joshi, S. On comparative performance testing of prechamber and open chamber laser ignition [Text] / S. Joshi, F. Loccisano, A. P. Yalin, D. T. Montgomery // J. Eng. Gas Turbines Power. Ц 2011. Ц Vol.133.є 12. Ц P. 122801.

24. Ѕельдеева, Ћ. Ќ. Ёкологически безопасное обращение с отходами [“екст]/ Ћ. Ќ. Ѕельдеева, ё. —. Ћазуткина, Ћ. ‘.  омарова. Ц Ѕарнаул: јзбука, 2009. Ц 172 с.

25. √орбачева, Ћ. ј. «арубежный опыт мусоросжигани€ [“екст] / Ћ. ј. √орбачева // Ёнерги€: экономика, технологи€, экологи€. Ц 2009. Ц є 7. Ц —. 49Ц54.

26. ѕарфенов, ¬. ѕ. ќценка тепловой эффективности теплообменного оборудовани€ при комбинированном охлаждении сжатых газов в компрессорных установках [“екст] / ¬. ѕ. ѕарфенов, ». ј. январев // »звести€ вузов. ћашиностроение. Ц 1998. Ц є 1Ц3. Ц —. 62Ц67.


„итайте также:


¬акансии:

јктуальное обсуждение

RSS-лента комментариев

-->

ƒавид Ћевин
ƒавид Ћевин
ќт редактора: ÷ифровой тройник
ѕроект ЂЌародное —јѕ–-интервьюї

—лучайна€ стать€:

isicad Top 10

—амые попул€рные материалы

   ‘орумы isicad:

isicad-2010 isicad-2008
isicad-2006 isicad-2004

ќ проекте

ѕриглашаем публиковать на сайте isicad.ru новости и пресс-релизы о новых решени€х и продуктах, о проводимых меропри€ти€х и другую информацию. јдрес дл€ корреспонденции - info@isicad.ru

ѕроект isicad нацелен на

  • укрепление контактов между разработчиками, поставщиками и потребител€ми промышленных решений в област€х PLM и ERP...
ѕодробнее

»нформаци€ дл€ рекламодателей


¬се права защищены. © 2004-2019 √руппа компаний «Ћ≈ƒј—»

ѕерепечатка материалов сайта допускаетс€ с согласи€ редакции, ссылка на isicad.ru об€зательна.
¬ы можете обратитьс€ к нам по адресу info@isicad.ru.